يُذكركم موردو وحدات التغذية الراجعة للطاقة لمحولات التردد بأنه مع تطبيق السياسات والترويج النشط لتكنولوجيا تحويل التردد، إلى جانب الترويج القوي لتجار محولات التردد، ساوت بعض المؤسسات الصناعية، دون وعي، بين استخدام محولات التردد وتوفير الطاقة والكهرباء. ومع ذلك، في التطبيق العملي، ونتيجةً لاختلاف الظروف، أدركت العديد من المؤسسات تدريجيًا أن ليس كل مكان تُطبق فيه محولات التردد قادر على توفير الطاقة والكهرباء. فما أسباب هذا الوضع، وما هي المفاهيم الخاطئة الشائعة حول محولات التردد؟
الاعتقاد الخاطئ الأول: استخدام محول التردد يمكن أن يوفر الكهرباء
تزعم بعض الأدبيات أن محولات التردد هي منتجات تحكم موفرة للطاقة، مما يعطي الانطباع بأن استخدام محولات التردد يمكن أن يوفر الكهرباء.
في الواقع، يكمن سرّ توفير محوِّلات التردد للكهرباء في قدرتها على تنظيم سرعة المحركات الكهربائية. فإذا كانت محوِّلات التردد منتجات تحكم موفرة للطاقة، فإن جميع معدات التحكم في السرعة تُعتبر كذلك. ويتميّز محوِّل التردد بكفاءة ومعامل قدرة أعلى بقليل من أجهزة التحكم في السرعة الأخرى.
يتم تحديد ما إذا كان محول التردد يمكنه تحقيق توفير الطاقة من خلال خصائص تنظيم السرعة لحمله. بالنسبة للأحمال مثل مراوح الطرد المركزي ومضخات الطرد المركزي، يتناسب عزم الدوران مع مربع السرعة، وتتناسب الطاقة مع مكعب السرعة. طالما يتم استخدام تدفق التحكم في الصمام الأصلي ولا يعمل بكامل الحمل، فإن التغيير إلى عملية تنظيم السرعة يمكن أن يحقق توفيرًا للطاقة. عندما تنخفض السرعة إلى 80٪ من الأصلية، تكون الطاقة 51.2٪ فقط من الأصلية. يمكن ملاحظة أن تطبيق محولات التردد في مثل هذه الأحمال له تأثير كبير في توفير الطاقة. بالنسبة للأحمال مثل منفاخات الجذور، يكون عزم الدوران مستقلاً عن السرعة، أي حمل عزم الدوران الثابت. إذا تم تغيير الطريقة الأصلية لاستخدام صمام التهوية لإطلاق حجم الهواء الزائد لضبط حجم الهواء إلى عملية تنظيم السرعة، فيمكن أيضًا تحقيق توفير الطاقة. عندما تنخفض السرعة إلى 80٪ من قيمتها الأصلية، تصل الطاقة إلى 80٪ من قيمتها الأصلية. تأثير توفير الطاقة أقل بكثير من تأثير تطبيقات مراوح الطرد المركزي ومضخات الطرد المركزي. في أحمال الطاقة الثابتة، لا تعتمد الطاقة على السرعة. يؤدي حمل الطاقة الثابت في مصنع الأسمنت، مثل مقياس سير الخلط، إلى إبطاء سرعة السير عندما تكون طبقة المادة سميكة في ظروف تدفق معينة؛ أما عندما تكون طبقة المادة رقيقة، فتزداد سرعة السير. استخدام محولات التردد في مثل هذه الأحمال لا يوفر الكهرباء.
بالمقارنة مع أنظمة التحكم في سرعة التيار المستمر، تتمتع محركات التيار المستمر بكفاءة ومعامل قدرة أعلى من محركات التيار المتردد. كفاءة وحدات التحكم الرقمية في سرعة التيار المستمر تُضاهي كفاءة محولات التردد، بل وأعلى بقليل منها. لذا، من غير الصحيح الادعاء بأن استخدام محركات التيار المتردد غير المتزامنة ومحولات التردد يوفر طاقة أكبر من استخدام محركات التيار المستمر ووحدات التحكم، نظريًا وعمليًا.
الاعتقاد الخاطئ الثاني: يعتمد اختيار سعة المحول الترددي على القدرة المقدرة للمحرك
بالمقارنة مع المحركات الكهربائية، فإن محولات التردد أكثر تكلفة، لذلك من المهم جدًا تقليل سعة محولات التردد بشكل معقول مع ضمان التشغيل الآمن والموثوق به.
تشير قوة محول التردد إلى قوة المحرك غير المتزامن ذي الأربعة أقطاب الذي يناسبه.
بسبب اختلاف عدد أقطاب المحركات ذات السعة المتساوية، يتغير التيار المقنن للمحرك. ومع زيادة عدد الأقطاب في المحرك، يزداد التيار المقنن للمحرك أيضًا. لا يمكن أن يعتمد اختيار سعة محول التردد على القدرة المقدرة للمحرك. وفي الوقت نفسه، بالنسبة لمشاريع التجديد التي لم تستخدم محولات التردد في الأصل، لا يمكن أن يعتمد اختيار سعة محولات التردد على التيار المقنن للمحرك. وذلك لأن اختيار سعة المحركات الكهربائية يجب أن يأخذ في الاعتبار عوامل مثل الحمل ومعامل الفائض ومواصفات المحرك. غالبًا ما يكون الفائض كبيرًا، وتعمل المحركات الصناعية بنسبة 50٪ إلى 60٪ من حملها المقنن. إذا تم اختيار سعة محول التردد بناءً على التيار المقنن للمحرك، فسيكون هناك هامش كبير جدًا متبقيًا، مما يؤدي إلى هدر اقتصادي، ولا تتحسن الموثوقية نتيجة لذلك.
بالنسبة لمحركات القفص السنجابي، ينبغي اختيار سعة محول التردد بناءً على مبدأ أن يكون التيار المقنن لمحول التردد أكبر من أو يساوي 1.1 مرة من أقصى تيار تشغيل عادي للمحرك، مما يُحقق أقصى قدر من التوفير في التكاليف. في ظروف مثل بدء التشغيل تحت أحمال ثقيلة، أو بيئات ذات درجات حرارة عالية، أو تشغيل المحرك الملفوف، أو تشغيل المحرك المتزامن، وما إلى ذلك، ينبغي زيادة سعة محول التردد بشكل مناسب.
بالنسبة للتصاميم التي تستخدم محولات التردد منذ البداية، من البديهي اختيار سعة المحول بناءً على التيار المقنن للمحرك. وذلك لأنه لا يمكن تحديد سعة المحول بناءً على ظروف التشغيل الفعلية في ذلك الوقت. وبالطبع، لتقليل التكلفة، قد تكون سعة المحول غير مؤكدة في البداية، وبعد تشغيل الجهاز لفترة من الوقت، يمكن تحديدها بناءً على التيار الفعلي.
في نظام الطحن الثانوي لمطحنة أسمنت بقطر 2.4 متر × 13 متر في إحدى شركات الأسمنت في منغوليا الداخلية، يوجد مُحدد مسحوق عالي الكفاءة من طراز N-1500 O-Sepa محلي الصنع، ومُجهز بمحرك كهربائي من طراز Y2-315M-4 بقدرة 132 كيلو واط. ومع ذلك، تم اختيار مُحوّل التردد FRN160-P9S-4E، وهو مناسب للمحركات رباعية الأقطاب بقدرة 160 كيلو واط. بعد التشغيل، يبلغ أقصى تردد تشغيل 48 هرتز، ويبلغ التيار 180 أمبير فقط، وهو أقل من 70% من التيار المُصنّع للمحرك. يتمتع المحرك نفسه بسعة فائضة كبيرة. ومواصفات مُحوّل التردد أعلى بمستوى واحد من مواصفات محرك التشغيل، مما يُسبب هدرًا غير ضروري ولا يُحسّن الموثوقية.
يعتمد نظام التغذية في كسارة الحجر الجيري رقم 3 في مصنع أسمنت آنهوي تشاوهو على وحدة تغذية صفائحية 1500 × 12000، ويستخدم محرك التشغيل محرك تيار متردد Y225M-4 بقوة 45 كيلوواط وتيار 84.6 أمبير. قبل تحويل تنظيم سرعة تحويل التردد، تبيّن من خلال الاختبارات أنه عند تشغيل وحدة التغذية الصفائحية للمحرك بشكل طبيعي، يبلغ متوسط التيار ثلاثي الطور 30 أمبير فقط، أي ما يعادل 35.5% فقط من التيار المقنن للمحرك. لتوفير المال، تم اختيار محول التردد ACS601-0060-3، الذي تبلغ قوته 76 أمبير، وهو مناسب للمحركات رباعية الأقطاب بقوة 37 كيلوواط، مما يحقق أداءً ممتازًا.
يوضح هذان المثالان أنه بالنسبة لمشاريع التجديد التي لم تستخدم في الأصل محولات التردد، فإن اختيار سعة محول التردد على أساس ظروف التشغيل الفعلية يمكن أن يقلل الاستثمار بشكل كبير.
المفهوم الخاطئ الثالث: استخدام القوة البصرية لحساب تعويض القدرة التفاعلية وفوائد توفير الطاقة
احسب تأثير توفير الطاقة لتعويض القدرة التفاعلية باستخدام القدرة الظاهرية. عند تشغيل المروحة بأقصى حمل وتردد طاقة، يكون تيار تشغيل المحرك 289 أمبير. عند استخدام تنظيم سرعة التردد المتغير، يكون معامل القدرة عند التشغيل بأقصى حمل وتردد 50 هرتز حوالي 0.99، ويكون التيار 257 أمبير. يعود ذلك إلى أن مكثف الترشيح الداخلي لمحول التردد يُحسّن معامل القدرة. يُحسب توفير الطاقة كما يلي: Δ S = UI = × 380 × (289-257) = 21 كيلو فولت أمبير.
لذلك، يُعتقد أن تأثيرها في توفير الطاقة يبلغ حوالي 11% من سعة الجهاز الواحد.
التحليل الفعلي: S يمثل القدرة الظاهرية، وهي حاصل ضرب الجهد والتيار. عندما يكون الجهد هو نفسه، تكون النسبة المئوية لتوفير الطاقة الظاهرية ونسبة توفير التيار هي الشيء نفسه. في دائرة ذات مفاعلة، تعكس القدرة الظاهرية فقط أقصى سعة خرج مسموح بها لنظام التوزيع، ولا يمكنها أن تعكس القدرة الفعلية التي يستهلكها المحرك. لا يمكن التعبير عن القدرة الفعلية التي يستهلكها المحرك الكهربائي إلا كقدرة فعالة. في هذا المثال، على الرغم من استخدام التيار الفعلي للحساب، يتم حساب القدرة الظاهرية بدلاً من القدرة الفعالة. نعلم أن الاستهلاك الفعلي للطاقة للمحرك الكهربائي يتحدد بواسطة المروحة وحملها. لم تغير الزيادة في معامل القدرة حمل المروحة، ولم تحسن من كفاءتها. لم ينخفض الاستهلاك الفعلي للطاقة للمروحة. بعد زيادة معامل القدرة، لم تتغير حالة تشغيل المحرك، ولم ينخفض تيار الجزء الثابت للمحرك، ولم تتغير القدرة الفعالة والتفاعلية التي يستهلكها المحرك. يعود سبب زيادة معامل القدرة إلى أن مكثف الترشيح الداخلي لمحول التردد يولّد طاقة تفاعلية، تُزوّد للمحرك للاستهلاك. مع زيادة معامل القدرة، ينخفض تيار الدخل الفعلي لمحول التردد، مما يقلل من فقد الخط بين شبكة الطاقة ومحول التردد وفقد النحاس للمحول. في الوقت نفسه، مع انخفاض تيار الحمل، يمكن لمعدات التوزيع مثل المحولات والمفاتيح والملامسات والأسلاك التي تزود محول التردد بالطاقة أن تحمل أحمالًا أكبر. تجدر الإشارة إلى أنه إذا لم نأخذ في الاعتبار وفورات فقد الخط وفقد النحاس للمحول كما في هذا المثال، بل أخذنا في الاعتبار خسائر محول التردد، فعندما يعمل محول التردد بأقصى حمل عند 50 هرتز، فإنه لا يوفر الطاقة فحسب، بل يستهلك الكهرباء أيضًا. لذلك، فإن استخدام القدرة الظاهرية لحساب تأثيرات توفير الطاقة غير صحيح.
نموذج محرك مروحة الطرد المركزي لمصنع أسمنت معين هو Y280S-4، بقوة مقدرة 75 كيلو واط، وجهد مقدرة 380 فولت، وتيار مقدرة 140 أمبير. قبل تحويل تنظيم سرعة تحويل التردد، كان الصمام مفتوحًا بالكامل. من خلال الاختبار، وُجد أن تيار المحرك كان 70 أمبير، مع حمل 50% فقط، ومعامل قدرة 0.49، وقدرته الفعالة 22.6 كيلو واط، وقدرته الظاهرية 46.07 كيلو فولت أمبير. بعد اعتماد تنظيم سرعة التردد المتغير، عند فتح الصمام بالكامل وتشغيل السرعة المقدرة، يكون متوسط تيار شبكة الطاقة ثلاثية الطور 37 أمبير، وبالتالي يُعتبر أن توفير الطاقة (70-37) ÷ 70 × 100٪ = 44.28٪. قد يبدو هذا الحساب معقولًا، ولكنه في جوهره لا يزال يحسب تأثير توفير الطاقة بناءً على القدرة الظاهرية. بعد إجراء المزيد من الاختبارات، وجد المصنع أن معامل القدرة كان 0.94، والقدرة الفعالة 22.9 كيلو واط، والقدرة الظاهرية 24.4 كيلو فولت أمبير. يتضح أن زيادة القدرة الفعالة لا توفر الكهرباء فحسب، بل تستهلكها أيضًا. يعود سبب زيادة القدرة الفعالة إلى مراعاة خسائر محول التردد، دون مراعاة وفورات خسائر الخطوط ونحاس المحول. يكمن سر هذا الخطأ في عدم مراعاة تأثير زيادة معامل القدرة على انخفاض التيار، وبقاء معامل القدرة الافتراضي دون تغيير، مما يُبالغ في تأثير محول التردد في توفير الطاقة. لذلك، عند حساب تأثير توفير الطاقة، يجب استخدام القدرة الفعالة بدلاً من القدرة الظاهرية.
الاعتقاد الخاطئ رقم 4: لا يمكن تركيب الموصلات على جانب الإخراج لمحول التردد
تشير معظم أدلة استخدام محولات التردد إلى عدم إمكانية تركيب الموصلات على جانب خرج المحول. وكما هو مذكور في دليل محول تردد ياسكاوا الياباني، "لا تُوصِّل المفاتيح الكهرومغناطيسية أو الموصلات الكهرومغناطيسية في دائرة الخرج".
تمنع لوائح الشركة المصنعة تشغيل الموصل عند وجود خرج لمحول التردد. عند توصيل محول التردد بحمل أثناء التشغيل، تُفعّل دائرة حماية التيار الزائد بسبب تسرب التيار. لذلك، طالما وُجدت أقفال تحكم ضرورية بين خرج محول التردد وعمل الموصل لضمان عمله فقط عند عدم وجود خرج لمحول التردد، يُمكن تركيب موصل على جانب خرج محول التردد. تُعد هذه الدارة ذات أهمية كبيرة في الحالات التي يوجد فيها محول تردد واحد ومحركان فقط (محرك يعمل والآخر كمحرك احتياطي). عند تعطل المحرك العامل، يُمكن تحويل محول التردد بسهولة إلى المحرك الاحتياطي، وبعد فترة تأخير، يُمكن تشغيل محول التردد لتشغيل المحرك الاحتياطي تلقائيًا. كما يُمكن بسهولة تحقيق النسخ الاحتياطي المتبادل لمحركين كهربائيين.
الاعتقاد الخاطئ رقم 5: إن استخدام محولات التردد في مراوح الطرد المركزي يمكن أن يحل محل باب تنظيم المروحة بالكامل
إن استخدام محول تردد لتنظيم سرعة مروحة الطرد المركزي للتحكم في حجم الهواء يُوفر طاقةً كبيرةً مقارنةً بالتحكم في حجم الهواء عبر صمامات التنظيم. ومع ذلك، في بعض الحالات، لا يُمكن لمحول التردد أن يحل محل صمام المروحة تمامًا، لذا يجب إيلاء اهتمام خاص للتصميم. لتوضيح هذه النقطة، لنبدأ بمبدأ توفير الطاقة. يتناسب حجم الهواء في مروحة الطرد المركزي طرديًا مع قوة سرعتها الدورانية، ويتناسب ضغط الهواء مع مربع سرعتها الدورانية، وتتناسب قوة عمود الدوران مع مكعب سرعتها الدورانية.
خصائص حجم هواء ضغط الرياح (HQ) للمروحة بسرعة ثابتة؛ يمثل المنحنى (2) خصائص مقاومة الرياح لشبكة الأنابيب (الصمام مفتوح بالكامل). عندما تعمل المروحة عند النقطة A، يكون حجم الهواء الخارج هو Q1. في هذا الوقت، تتناسب طاقة العمود N1 مع مساحة ناتج Q1 وH1 (AH1OQ1). عندما ينخفض حجم الهواء من Q1 إلى Q2، إذا تم استخدام طريقة ضبط الصمام، ستتغير خصائص مقاومة شبكة الأنابيب إلى المنحنى (3). يعمل النظام من نقطة التشغيل الأصلية A إلى نقطة التشغيل الجديدة B، ويزداد ضغط الرياح بدلاً من ذلك. تتناسب طاقة العمود N2 مع المساحة (BH2OQ2)، ولا تختلف N1 كثيرًا عن N2. إذا تم اعتماد طريقة التحكم في السرعة، تنخفض سرعة المروحة من n1 إلى n2، وتظهر خصائص حجم هواء ضغط الرياح (HQ) في المنحنى (4). تحت نفس حجم الهواء Q2، ينخفض ضغط الرياح H3 بشكل كبير، وتنخفض الطاقة N3 (المكافئة للمساحة CH3OQ2) بشكل كبير، مما يشير إلى تأثير كبير في توفير الطاقة.
من التحليل أعلاه، يمكن أيضًا ملاحظة أن ضبط الصمام للتحكم في حجم الهواء، مع انخفاض حجم الهواء، يزداد ضغط الهواء بالفعل؛ واستخدام محول التردد للتحكم في حجم الهواء، مع انخفاض حجم الهواء، ينخفض ضغط الهواء بشكل كبير. إذا انخفض ضغط الرياح كثيرًا، فقد لا يلبي متطلبات العملية. إذا كانت نقطة التشغيل داخل المنطقة المحاطة بالمنحنى (1) والمنحنى (2) والمحور H، فإن الاعتماد فقط على محول التردد لتنظيم السرعة لن يلبي متطلبات العملية. يجب دمجه مع تنظيم الصمام لتلبية متطلبات العملية. عانى محول التردد الذي قدمه مصنع معين، في تطبيق مراوح الطرد المركزي، كثيرًا بسبب نقص تصميم الصمام والاعتماد فقط على تنظيم سرعة محول التردد لتغيير نقطة تشغيل المروحة. إما أن السرعة عالية جدًا أو أن حجم الهواء كبير جدًا؛ إذا تم تقليل السرعة، فلن يتمكن ضغط الرياح من تلبية متطلبات العملية، ولن يتمكن الهواء من النفخ. لذلك، عند استخدام محول التردد لتنظيم السرعة وتوفير الطاقة في مراوح الطرد المركزي، من الضروري مراعاة كل من مؤشرات حجم الهواء وضغط الهواء، وإلا فسيؤدي ذلك إلى عواقب وخيمة.
الاعتقاد الخاطئ رقم 6: لا يمكن لمحركات جنرال موتورز العمل إلا بسرعة منخفضة باستخدام محول تردد أقل من سرعة نقلها المقدرة
تنص النظرية الكلاسيكية على أن الحد الأقصى لتردد المحرك العام هو 55 هرتز. ويرجع ذلك إلى أنه عند الحاجة إلى تعديل سرعة المحرك لتتجاوز السرعة المُصنّفة للتشغيل، سيزداد تردد الجزء الثابت فوق التردد المُصنّف (50 هرتز). عند هذه النقطة، إذا استمر اتباع مبدأ عزم الدوران الثابت للتحكم، سيتجاوز جهد الجزء الثابت الجهد المُصنّف. لذلك، عندما يكون نطاق السرعة أعلى من السرعة المُصنّفة، يجب الحفاظ على جهد الجزء الثابت ثابتًا عند الجهد المُصنّف. عند هذه النقطة، مع زيادة السرعة/التردد، سينخفض التدفق المغناطيسي، وبالتالي سينخفض عزم الدوران عند نفس تيار الجزء الثابت، وستصبح الخصائص الميكانيكية أكثر ليونة، وستنخفض سعة التحميل الزائد للمحرك بشكل كبير.
ومن هذا يمكننا أن نرى أن الحد الأعلى لتردد المحرك العالمي هو 55 هرتز، وهو شرط أساسي:
1. لا يمكن أن يتجاوز جهد الجزء الثابت الجهد المقدر؛
2. يعمل المحرك بالقدرة المقدرة؛
3. حمل عزم الدوران الثابت.
في الحالة المذكورة أعلاه، أثبتت النظرية والتجارب أنه إذا تجاوز التردد 55 هرتز، فإن عزم دوران المحرك سينخفض، وستصبح الخصائص الميكانيكية أكثر ليونة، وستقل قدرة التحميل الزائد، وسيزداد استهلاك الحديد بسرعة، وسيكون التسخين شديدًا.
بشكل عام، تشير ظروف التشغيل الفعلية للمحركات الكهربائية إلى إمكانية تسريعها باستخدام محولات التردد. هل يمكن زيادة سرعة التردد المتغير؟ ما مقدار الزيادة؟ يتحدد ذلك بشكل أساسي بالحمل الذي يسحبه المحرك الكهربائي. أولًا، من الضروري تحديد معدل الحمل. ثانيًا، من الضروري فهم خصائص الحمل وإجراء الحسابات بناءً على حالة الحمل. فيما يلي تحليل موجز:
في الواقع، بالنسبة للمحرك العالمي 380 فولت، يُمكن تشغيله لفترة طويلة عندما يتجاوز جهد الجزء الثابت 10% من الجهد المُصنّف، دون التأثير على عزل المحرك وعمره الافتراضي. يرتفع جهد الجزء الثابت، ويزداد عزم الدوران بشكل ملحوظ، وينخفض تيار الجزء الثابت، وتنخفض درجة حرارة اللفائف.
2. معدل تحميل المحرك الكهربائي عادة ما يكون من 50% إلى 60%
عمومًا، تعمل المحركات الصناعية بنسبة تتراوح بين 50% و60% من قدرتها الاسمية. وحسب الحسابات، عندما تكون قدرة خرج المحرك 70% من القدرة الاسمية ويزداد جهد الجزء الثابت بنسبة 7%، ينخفض تيار الجزء الثابت بنسبة 26.4%. في هذه الحالة، حتى مع التحكم المستمر في عزم الدوران واستخدام محول تردد لزيادة سرعة المحرك بنسبة 20%، لا يرتفع تيار الجزء الثابت فحسب، بل ينخفض أيضًا. على الرغم من أن استهلاك المحرك للحديد يزداد بشكل حاد بعد زيادة التردد، إلا أن الحرارة الناتجة عنه ضئيلة مقارنةً بالحرارة التي تنخفض بانخفاض تيار الجزء الثابت. وبالتالي، ستنخفض درجة حرارة لفات المحرك بشكل ملحوظ.
3. هناك خصائص تحميل مختلفة
يخدم نظام تشغيل المحرك الكهربائي الحمل، ولكل حمل خصائص ميكانيكية مختلفة. يجب أن تستوفي المحركات الكهربائية متطلبات الخصائص الميكانيكية للحمل بعد التسارع. ووفقًا للحسابات، فإن أقصى تردد تشغيل مسموح به (fmax) لأحمال عزم الدوران الثابتة عند معدلات حمل مختلفة (k) يتناسب عكسيًا مع معدل الحمل، أي fmax = fe/k، حيث fe هو تردد القدرة المقنن. بالنسبة لأحمال القدرة الثابتة، يقتصر أقصى تردد تشغيل مسموح به لمحركات جنرال موتورز بشكل أساسي على القوة الميكانيكية لدوار المحرك وعموده. ويرى المؤلف أنه من المستحسن عمومًا تحديده في حدود 100 هرتز.
المفهوم الخاطئ السابع: إهمال الخصائص الجوهرية لمحولات التردد
عادةً ما يقوم الموزع بتصحيح أخطاء محول التردد، دون أي مشاكل. تركيب محول التردد بسيط نسبيًا، وعادةً ما يقوم به المستخدم. بعض المستخدمين لا يقرأون دليل المستخدم الخاص بمحول التردد بعناية، ولا يلتزمون بدقة بالمتطلبات الفنية للتركيب، ويتجاهلون خصائص محول التردد نفسه، ويقارنونه بالمكونات الكهربائية العامة، ويتصرفون بناءً على افتراضات وخبرات سابقة، مما يُعرّضهم لمخاطر خفية من الأعطال والحوادث.
وفقًا لدليل مستخدم محول التردد، يجب أن يكون الكابل المتصل بالمحرك كابلًا مدرعًا أو مصفحًا، ويفضل وضعه في أنبوب معدني. يجب أن تكون أطراف الكابل المقطوع مرتبة قدر الإمكان، وأن تكون الأجزاء غير المدرعة قصيرة قدر الإمكان، وألا يتجاوز طول الكابل مسافة معينة (عادةً 50 مترًا). عندما تكون مسافة التوصيل بين محول التردد والمحرك طويلة، فإن تيار التسرب التوافقي العالي من الكابل سيؤثر سلبًا على محول التردد والمعدات المحيطة به. يجب توصيل سلك التأريض العائد من المحرك الذي يتحكم فيه محول التردد مباشرةً بطرف التأريض المقابل له. يجب ألا يكون سلك تأريض محول التردد مشتركًا مع آلات اللحام ومعدات الطاقة، ويجب أن يكون قصيرًا قدر الإمكان. بسبب تيار التسرب الناتج عن محول التردد، إذا كان بعيدًا جدًا عن نقطة التأريض، فسيكون جهد طرف التأريض غير مستقر. يجب أن تكون مساحة المقطع العرضي الدنيا لسلك تأريض محول التردد أكبر من أو تساوي مساحة المقطع العرضي لكابل مصدر الطاقة. لمنع حدوث أي تداخل في كابلات التحكم، يجب استخدام أسلاك ملتوية محمية أو أسلاك مزدوجة السلسلة. مع ذلك، يجب الحرص على عدم ملامسة كابل الشبكة المحمي لخطوط الإشارة الأخرى وأغلفة المعدات، ولفّه بشريط عازل. لتجنب التأثر بالضوضاء، يجب ألا يتجاوز طول كابل التحكم 50 مترًا. يجب وضع كابل التحكم وكابل المحرك بشكل منفصل، باستخدام صواني كابلات منفصلة، مع إبقاء المسافة بينهما قدر الإمكان. عند تقاطعهما، يجب وضعهما عموديًا. لا تضعهما أبدًا في نفس خط الأنابيب أو صينية الكابلات. مع ذلك، لم يلتزم بعض المستخدمين بالمتطلبات المذكورة أعلاه بدقة عند وضع الكابلات، مما أدى إلى تشغيل المعدات بشكل طبيعي أثناء تصحيح الأخطاء بشكل فردي، ولكنه تسبب في تداخل خطير أثناء الإنتاج العادي، مما جعلها غير قادرة على العمل.
يجب توخي الحذر الشديد عند صيانة محولات التردد يوميًا. يقوم بعض الكهربائيين بتشغيل محول التردد فورًا للصيانة فور اكتشاف عطل وتعطله. هذا خطير للغاية وقد يؤدي إلى حوادث صعق كهربائي. فحتى في حالة توقف محول التردد عن العمل أو انقطاع التيار الكهربائي، قد يظل الجهد الكهربائي موجودًا على خط دخل الطاقة، وطرف التيار المستمر، وطرف المحرك بسبب وجود المكثفات. بعد فصل المفتاح، يجب الانتظار لبضع دقائق حتى يفرغ محول التردد تمامًا قبل بدء العمل. يلجأ بعض الكهربائيين إلى إجراء اختبارات عزل فورية على المحرك الذي يعمل بنظام التردد المتغير باستخدام طاولة اهتزاز عند ملاحظة تعطل النظام، وذلك لتحديد ما إذا كان المحرك قد احترق. هذا أيضًا خطير للغاية، إذ قد يتسبب بسهولة في احتراق محول التردد. لذلك، قبل فصل الكابل بين المحرك ومحول التردد، يجب عدم إجراء اختبار عزل على المحرك، أو على الكابل المتصل به.
يجب أيضًا إيلاء اهتمام خاص عند قياس معلمات خرج محول التردد. نظرًا لأن خرج محول التردد عبارة عن موجة PWM تحتوي على توافقيات عالية الدرجة، ويعتمد عزم دوران المحرك بشكل أساسي على القيمة الفعالة للجهد الأساسي، عند قياس جهد الخرج، يتم قياس قيمة الجهد الأساسي بشكل أساسي باستخدام فولتميتر مقوم. تكون نتائج القياس أقرب إلى تلك المقاسة بواسطة محلل طيف رقمي، ولها علاقة خطية ممتازة مع تردد خرج محول التردد. إذا كانت هناك حاجة إلى مزيد من تحسين دقة القياس، يمكن استخدام مرشح سعوي مقاوم. أجهزة القياس المتعددة الرقمية معرضة للتداخل وتحتوي على أخطاء قياس كبيرة. يحتاج تيار الخرج إلى قياس القيمة الفعالة الكلية، بما في ذلك الموجة الأساسية والتوافقيات الأخرى عالية الدرجة، لذا فإن الجهاز المستخدم بشكل شائع هو مقياس التيار الكهربائي ذي الملف المتحرك (عند تحميل المحرك، يكون الفرق بين القيمة الفعالة للتيار الأساسي والقيمة الفعالة الكلية للتيار غير كبير). عند النظر في راحة القياس واستخدام محول التيار، قد يصبح محول التيار مشبعًا عند الترددات المنخفضة، لذلك من الضروري اختيار محول تيار ذو سعة مناسبة.